Vol. 23, No. 6 (1974)
1974年03月20日
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1974, 23 (6): 1-12.
doi:10.7498/aps.23.1-3
摘要 +
本文从实验上研究了起始粉料的制备方法和热压条件对磁头用的Mn-Zn及Ni-Zn热压铁氧体的密度、显微结构和磁性的影响。实验结果表明,化学共沉淀法制备的铁氧体粉料比氧化物法及硫酸盐法制备的要好。适当选择热压条件,可以获得晶粒分布均匀、晶粒大小不同(10μm—300μm)的高密度铁氧体;可以获得μ0=7420以及Bm=4950Gs的高密度Mn-Zn铁氧体和μ0等于100—2500的高密度Ni-Zn铁氧体。
1974, 23 (6): 13-16.
doi:10.7498/aps.23.13-2
摘要 +
本文介绍镝灯的基本工作原理、结构和特性。镝灯是一种稀土金属卤化物灯,是利用在碘化镝、碘化钬的蒸汽中放电发光而制成。它的发光效率在70流明/瓦以上,色温为6000K左右,目前使用寿命可达200小时以上。已在照相制版中试验应用。与碳精灯相比较,镝灯具有亮度高、体积小、电弧稳定、清洁等优点,是改进照相制版的一种新型光源。
1974, 23 (6): 17-29.
doi:10.7498/aps.23.17-3
摘要 +
过去关于铝和铝铜合金的研究工作指出,在疲劳载荷过程中的能量消耗(△E)所发生的变化可以分成两个不同的阶段。第一阶段相当于位错的被钉札,在第二阶段里△E的再上升则表示已有粗滑移区出现。为了进一步验证这种看法,在本文中用含镁量为0.52,0.91,3.46和5.15％的铝合金进行了扭转疲劳试验,测定了经过各种应力循环数N以后的滞后迴线的面积,从而算出在每次循环中的能量消耗△E。在疲劳载荷经过不同循环数后,试样表面进行金相观测的结果指出,对于所用的合金而言,滑移痕迹的变化都表现出两个明显不同的阶段。在第一阶段里,常常观察到几组细而直的滑移线均匀分布在一个晶粒内。在第二阶段里,某一组滑移线变得集中而粗化成簇。一般而言,在镁含量较低(0.52,0.91％)的合金里,以及当扭应变较大时,粗滑移区出现得较早。将所观察到的△E-N曲线的变化与粗滑移区的出现做了比较,并且考虑到在疲劳载荷过程中第一阶段和第二阶段的△E可能发生重迭的情况,指出了试样里出现粗滑移区可以引起△E在疲劳后期的再上升。这与过去关于铝和铝铜合金所得结果相合。本文还讨论了位错在疲劳载荷第一阶段里被溶质原子气团所钉札的状态与粗滑移区的随后形成的联系。
1974, 23 (6): 30-40.
doi:10.7498/aps.23.30
摘要 +
本文应用复合场场论导出矢量为主、赝矢流近似守恒和一系列新的场流关系,以及场流组合的代数。表明能为这些不同领域的理论提供统一的理论基础。
1974, 23 (6): 41-50.
doi:10.7498/aps.23.41
摘要 +
对超声检测中常用的楔形换能器的远场作了分析和实验。在理论上给出了在半无限大各向同性介质中纵波和横波指向性图案,以及在介质表面的瑞利波指向性图案。对于钢介质,对这三种波型作了指向性图案的数字计算,并对纵波和瑞利波作了指向性图案的测量。指出超声检测中某些需要考虑的问题。
1974, 23 (6): 51-58.
doi:10.7498/aps.23.51
摘要 +
本文用一维扩散模型推出了热电探测器响应率的表达式,并计算了悬空的和有底板的TGS热电探测器的响应率和NEP的数值(作为器件厚度和工作频率的函数)。根据数值计算的结果,分析了薄膜热电探测器的发展前景。本文认为:(i)必须用薄膜底板。底板和热电晶体的厚度最好都在0.1微米以下。底板宜选用比热和密度尽量小的材料。这样的薄膜器件,其低频NEP可能比10微米厚的悬空器件降低一个数量级。(ii)如底板厚度超过热扩散长度,薄膜器件响应率便下降,同时温度噪声上升,NEP上升。这样的薄膜器件,其低频性能将显著地不如10微米厚的悬空器件。
1974, 23 (6): 59-68.
doi:10.7498/aps.23.59
摘要 +
本文讨论了类负透镜介质一般曲面镜光学谐振腔,并用来分析气体激光器中的热透镜效应。对平凹腔连续波二氧化碳激光器进行了模式分析。结果表明,热透镜效应对输出功率和频率特性影响相当大,对基模输出激光器的影响最为突出。最后,简单地讨论了离子气体激光器和某些其它激光器中的可能热透镜效应。